Меню

Как работает оконечный усилитель мощности



Как работает оконечный усилитель мощности

Формально предоконечные каскады (драйверы, от английского слова drive — возбуждать, задавать, раскачивать) относятся к усилителям напряжения, т. е. к предварительным каскадам, однако мы умышленно говорим о них в этом, а не в предыдущем параграфе, чтобы подчеркнуть, что по характеру работы и по режимам использования драйверы значительно ближе к оконечным усилителям, т. е. усилителям мощности.

Для Hi-Fi усилителей характерна значительная величина выходной мощности порядка 15-50 вт. Это значит, что для возбуждения (раскачки) оконечного каскада без заметных нелинейных искажений уже требуется мощность порядка 1-5 вт, при напряжении до 25-35 в, а если учесть требования к уменьшению нелинейных искажений, то становится ясным, что обычные маломощные триоды не могут обеспечить возбуждения мощных оконечных ламп. Поэтому логичным и оправданным становится использование в последнем каскаде усиления напряжения мощных ламп.

Еще в большей мере сказанное относится к транзисторным усилителям, так как для мощных транзисторов коэффициент усиления по мощности редко превышает цифру 10. Для таких схем оправдано включение не одного, а двух предоконечных каскадов с последовательным возрастанием мощности в отношении от 5:1 до 8:1.

Возможно, что теоретически более правильно предоконечные каскады во всех случаях делать трансформаторными или дроссельными, чтобы получить наибольшую величину коэффициента использования по анодному напряжению ξ, однако есть несколько соображений, почему этого делать не следует.

Трансформаторный каскад всегда вносит заметные частотные искажения, а при мощностях свыше 1-2 вт и ощутимые нелинейные искажения. К тому же трансформаторы относительно дороги, сложны и трудоемки в изготовлении, тяжелы и громоздки, чувствительны к магнитным наводкам и одновременно являются источником наводок звуковой частоты для других цепей усилителя (в первую очередь входных).

В то же время в распоряжении радиолюбителей сейчас имеются отличные лампы и транзисторы средней мощности, широкополосные и экономичные, позволяющие без труда получить неискаженную мощность порядка 2-4 вт на активном сопротивлении нагрузки. К ним в первую очередь нужно отнести лампы типов 6П15П, 6Э1П, 6Ф3П, 6Ф4П, 6Ф5П, 6Ж5П, 6Ж9П и транзисторы серий П601 — П603, 1Т403-А — 1Т403, П701 — П702, КТ801-А и др.

Впрочем, если для ламповых предоконечных усилителей мы за реостатные схемы, то в транзисторных усилителях к этому вопросу нужно подходить более осторожно. В ряде случаев по соображениям более простого согласования целесообразно использовать трансформаторную связь. На рис. 28 и 29 приведены схемы предоконечных усилителей на лампах и транзисторах.

Рис. 28. Предоконечные каскады для возбуждения мощных оконечных ламп (35-100 вт). а - на лампе 6Ж5П (Рвых = 0,7 вт); б - на лампе 6П15П (Рвых = 1,5 вт); в - двухтактный драйвер на лампе 6Н6П с балансировкой по постоянному и переменному току
Рис. 28. Предоконечные каскады для возбуждения мощных оконечных ламп (35-100 вт). а — на лампе 6Ж5П (Рвых = 0,7 вт); б — на лампе 6П15П (Рвых = 1,5 вт); в — двухтактный драйвер на лампе 6Н6П с балансировкой по постоянному и переменному току

Рис. 29. Предоконечные каскады на транзисторах. а - трансформаторный каскад с индуктивной линеаризирующей обратной связью; б - эмиттерный повторитель на транзисторе 1Т403 А; в -
Рис. 29. Предоконечные каскады на транзисторах. а — трансформаторный каскад с индуктивной линеаризирующей обратной связью; б — эмиттерный повторитель на транзисторе 1Т403 А; в — ‘двухэтажная’ двухтактная схема с трансформаторным входом и однотактным выходом

Оконечные усилители мощности целесообразно разделить на высокочастотные и низкочастотные. Такое разделение имеет смысл потому, что в двухканальных усилителях соотношение мощностей НЧ и ВЧ каналов не должно быть равно единице, а поэтому и схема и конструкция более мощных НЧ каскадов, рассчитанных на номинальную мощность 25-50 вт, будут иными, чем для ВЧ каскадов с выходной мощностью 4-10 вт. И хотя в ряде случаев можно сделать одноканальный широкополосный УНЧ мощностью 10-15 вт с разделением спектра на выходе индуктивно-емкостными фильтрами, более высокие качественные показатели обеспечивает система с разделением каналов на входе и самостоятельными выходами на разные акустические системы. При этом удается устранить так называемые интермодуляционные искажения — искажения, обусловленные паразитной модуляцией высокочастотных составляющих сигнала низкочастотными.

Для оконечных НЧ каскадов мощностью до 10-12 вт радиолюбители в подавляющем большинстве случаев используют лампы тира 6П14П отчасти потому, что эти лампы довольно легко обеспечивают получение указанной мощности, но в основном потому, что других подходящих для этой цели ламп у нас, к сожалению, нет. Такую устаревшую, хотя и очень неплохую лампу, как 6П3С (6L6) в наше время рекомендовать нельзя, а более мощных специальных ламп для оконечных каскадов УНЧ по типу немецкой EL-34 наша промышленность не выпускает.

Нередко пытаются путем форсирования режима получить большую мощность от тех же ламп 6П14П, однако такой путь совершенно недопустим из-за резкого ухудшения надежности усилителя и возрастания нелинейных искажений при появлении сеточного термотока.

Учитывая сказанное, мы рекомендуем радиолюбителям применять лампы 6П14П в любых двухтактных схемам только при мощностях, не превосходящих 10 вт. При большей выходной мощности надо переходить на такие явно не «низкочастотные» лампы, как 6П31С, 6П36С, 6П20С, ГУ-50, 6Н13С (6Н5С) как в классических двухтактных и ультралинейных схемах, так и в менее знакомых радиолюбителям мостовых схемах, называемых также двухтактно-параллельными.

Первые три из указанных ламп предназначены для использования в оконечных каскадах строчной развертки телевизоров и позволяют снимать с двух ламп мощность не менее 25 вт, генераторная лампа ГУ-50 при анодном напряжении 500-750 в (а она по паспорту имеет Uа.раб = 1000 в) легко отдает в двухтактной схеме мощность 40-60 вт; двойной триод 6Н13С, сконструированный специально как управляющая лампа в схемах электронных стабилизаторов напряжения, имеет очень низкое внутреннее сопротивление и при сравнительно небольшом анодном напряжении позволяет получить в обычной двухтактной схеме мощность не менее 15 вт (на один баллон), а при включении в каждом плече по два триода параллельно (два баллона) в обычной двухтактной и в мостовой схемах обеспечивает выходную мощность 25-30 вт. Используя перечисленные лампы, радиолюбитель получает большой выбор для творческой деятельности. На рис. 30 приведены несколько схем оконечных каскадов с указанными лампами.

Рис. 30. Мощные оконечные каскады низкочастотного частичного тракта УНЧ. а - на лампах 6П36С в ультралинейном включении; б - на лампах ГУ-50 в двухтактно-параллельной схеме; в - на лампах 6Н13С с балансировкой в цепи фиксированного смещения
Рис. 30. Мощные оконечные каскады низкочастотного частичного тракта УНЧ. а — на лампах 6П36С в ультралинейном включении; б — на лампах ГУ-50 в двухтактно-параллельной схеме; в — на лампах 6Н13С с балансировкой в цепи фиксированного смещения

Поскольку все эти схемы мы рассматривали как низкочастотные, т. е. рассчитанные на ограниченную полосу пропускания (не свыше 5-8 кгц), ничего не говорилось о выходных трансформаторах, дросселях, и автотрансформаторах. Все они — самые обычные, собранные на Ш-образных или ленточных сердечниках из простой трансформаторной стали толщиной 0,35 мм.

К конструкции каркаса и обмоткам не предъявляется повышенных требований, за исключением высокой степени симметрии отдельных половин первичной обмотки. Это требование особенно существенно для ультралинейных схем включения оконечных ламп. Величины индуктивности рассеяния и емкости первичной обмотки не существенны.

Читайте также:  Номиналы проводов по мощности

Вторичные обмотки при мощностях свыше 10 вт надо наматывать возможно более толстым проводом для уменьшения активных потерь. Желательно сделать несколько отводов, чтобы подобрать наилучший режим работы оконечного каскада. Подробнее мы рассмотрим этот вопрос в следующем параграфе.

Высокочастотные оконечные каскады двухканальных Hi-Fi усилителей существенно отличаются от низкочастотных, поэтому и рекомендации относительно них будут другими. Прежде всего это относится к типам ламп и транзисторов.

Поскольку мощность высокочастотных каналов даже в усилителях экстра-класса лежит в пределах 10-12 вт, наиболее подходящими будут лампы 6П14П и 6Н13С. Наилучшие схемы включения — двухтактная ультралинейная, мостовая на 6П14П в триодном включении и «двухэтажная» на 6Н13С.

Относительно последней схемы, наиболее часто встречающийся вариант которой приведен на рис. 31, можно сказать, что хотя она и не нова в теоретическом смысле, однако массовое распространение в радиовещательной аппаратуре получила только в 1960-1965 гг. Как это нередко бывает, схема стала очень распространенной, причем, говоря о достоинствах схемы, обычно умалчивали о ее недостатках. Попробуем объективно оценить и те и другие.

Рис. 31. Одна из наиболее распространенных схем оконечного каскада с последовательным включением ламп по постоянному току
Рис. 31. Одна из наиболее распространенных схем оконечного каскада с последовательным включением ламп по постоянному току

Последовательное включение двух ламп по постоянному току равносильно тому, что по переменному току обе они относительно нагрузки включены параллельно, в силу чего их общее внутреннее сопротивление фактически вчетверо меньше, чем у обычного двухтактного каскада. Если для такой схемы взять лампы, внутреннее сопротивление которых ниже обычного, а в качестве нагрузки использовать сравнительно высокоомные громкоговорители, то оказывается, что выходной трансформатор по расчету имел бы в этом случае коэффициент трансформации, близкий к единице или, во всяком случае, измеряемый единицами.

Тогда оказывается возможным подключить нагрузку к лампам непосредственно, без выходного трансформатора. Это, разумеется, является безусловным достоинством схемы.

Однако за это достоинство приходится дорого расплачиваться. Прежде всего непосредственное включение нагрузки все-таки оказывается невозможным из-за наличия в точках ее включения половины напряжения источника питания (120-150 в). Поэтому громкоговорители приходится включать через разделительный конденсатор, емкость которого прямо связана с активным сопротивлением нагрузки и нижней границей полосы пропускания.

Действительно, если допустимая потеря напряжения полезного сигнала на разделительном конденсаторе составляет 10% от величины самого сигнала, то при RH = 20 ом и f нижн = 40 гц реактивное сопротивление конденсатора не должно превышать 2 ом, откуда его емкость будет равна:

Ясно, что такую емкость может иметь только электролитический конденсатор, но при этом нужно помнить, что его рабочее напряжение должно быть по крайней мере не ниже полного напряжения источника питания, т. е. 300-350 в. И тогда оказывается, что стоимость такого конденсатора ничуть не ниже стоимости выходного трансформатора, тем более, что трансформатор в отличие от конденсатора радиолюбитель в случае необходимости всегда может изготовить сам.

Конечно, можно изготовить громкоговоритель с сопротивлением звуковой катушки не 20, а 200 ом, что позволит при тех же условиях уменьшить емкость разделительного конденсатора до 200 мкф, однако в этом случае резко возрастает стоимость громкоговорителя.

Впрочем, это не единственный недостаток данной схемы. Второй состоит в том, что при последовательном включении ламп по постоянному току к каждой из них оказывается приложена только половина напряжения анодного источника, поэтому схема может хорошо работать только на специальных лампах, номинальное анодное напряжение которых не превышает 100-150 в. Однако большинство ламп подобного типа имеют незначительную максимальную отдаваемую мощность, редко превышающую единицы ватт.

Кроме того, исследования показали, что при использовании пентодов эта схема принципиально несколько асимметрична, что делает ее мало пригодной для оконечных НЧ каскадов Hi-Fi усилителей.

В высокочастотных каскадах первый недостаток сразу же отпадает, поскольку при выбранных в предыдущем расчете величинах и нижней границе ВЧ канала fнижн = 2000 гц величина емкости разделительного конденсатора становится равной

причем в этом случае десятипроцентная потеря сигнала будет иметь место только в самой худшей, практически нерабочей части полосы пропускания, а на fверх = 20 кгц потери сигнала составят всего лишь 1%. Кроме того, требуемая выходная мощность для оконечного ВЧ каскада значительно меньше, чем для НЧ каскада, что позволяет использовать в этой схеме двойной триод 6Н13С, имеющий низкое внутреннее сопротивление и хорошо работающий при низких анодных напряжениях. Практическая схема такого каскада приведена на рис. 32.

Рис. 32. Практическая схема
Рис. 32. Практическая схема ‘двухэтажного’ оконечного каскада на двойном триоде 6Н13С (6Н5С)

Если мощность ВЧ канала не превышает 2-3 вт, можно собрать оконечный каскад по схеме рис. 33 на дампах типов 6Ф3П или 6Ф5П. Выходной трансформатор для этой схемы собирают на ленточном сердечнике при толщине ленты не более 0,2 мм либо на Ш-образном пермаллое. Для того, чтобы ультралинейная схема дала ощутимый результат и нелинейные искажения действительно были порядка 0,2-0,5%, точку отвода первичной обмотки нужно в каждом случае подбирать опытным путем непосредственно по результатам измерений к.н.и. в процессе налаживания усилителя. Для этого при намотке трансформатора у каждой половины первичной обмотки нужно предусмотреть по 4-6 отводов.

Рис. 33. Двухтактный высокочастотный оконечный каскад на лампах 6Ф3П или 6Ф5П (Рвых = 2,5 вт)
Рис. 33. Двухтактный высокочастотный оконечный каскад на лампах 6Ф3П или 6Ф5П (Рвых = 2,5 вт)

Для транзисторных усилителей «двухэтажная» схема, напротив, оказывается предпочтительнее всех остальных. Это объясняется низкими величинами внутреннего сопротивления мощных транзисторов и коллекторного напряжения (по сравнению с лампами). Поэтому обеспечивается отличное согласование каскада с нагрузкой даже при использовании обычных низкоомных громкоговорителей, например, типа ВГД.

Кроме того, разделительный конденсатор оказывается небольших размеров даже при емкости 2000-5000 мкф, поскольку его рабочее напряжение не превышает 20-30 в. Такие схемы широко распространены и радиолюбителям хорошо известны, поэтому мы ограничимся приведением на рис. 34 одной из них. Напомним только, что привычные для этих схем типы транзисторов П201-П203, П4, МП214-МП217 оказываются непригодны для оконечных каскадов высокочастотных Hi-Fi усилителей из-за низкой граничной частоты усиления, поэтому мы рекомендуем при небольших мощностях использовать радиочастотные генераторные транзисторы типов П601-П603, П701-П702 и др.

Рис. 34.
Рис. 34. ‘Двухэтажный’ оконечный каскад на транзисторах типа 1Т403А (Рвых = 2,0 вт)

Так же хорошие результаты обеспечивают и мостовые схемы на четырех транзисторах, одна из которых приведена на рис. 35.

Рис. 35. Оконечный каскад по мостовой схеме на четырех транзисторах
Рис. 35. Оконечный каскад по мостовой схеме на четырех транзисторах

Источник

Как работает оконечный усилитель мощности

Однотактные усилители

Однотактные усилители в ламповых приемниках применяются при выходной мощности не более 4. 5 Вт. При больших выходных мощностях, как правило, используются двухтактные усилители.
Наиболее простая схема оконечного каскада — схема с непосредственным включением нагрузки — приведена на рис.1 .

Рис.1

Для того чтобы головные телефоны не находились под высоким напряжением, их часто включают так, как это показано на рис.1 пунктиром, а в анодную цепь ставят сопротивление 4,7. 10 кОм.
Наиболее распостраненной нагрузкой оконечных каскадов радиовещательных приемников является электродинамический громкоговоритель с сопротивлением звуковой катушки 3. 10 Ом. Такие громкоговорители включают в анодные цепи оконечных каскадов через выходной трансформатор. В настоящее время разработаны электродинамические громкоговорители с сопротивленим 200. 800 Ом, которые могут подключаться к усилителю без выходных трансформаторов.

Читайте также:  Введение для производственная мощность

Трансформатор позволяет преобразовывать не только переменное напряжение или ток, но и величину сопротивления между выводами его обмоток. Именно этим объясняется такое широкое применение трансформаторов в усилителях низкой частоты.

Предположим, для простоты рассуждений, что коэффициент полезного действия трансформатора равен 100%. Подключим обмотку w1 понижающего трансформатора Тр к генератору переменного тока, а к обмотке w2 подключим сопротивление нагрузки равное 100 Ом (рис.2) .

Рис.2

Если напряжение генератора равно 100 В, а коэффициент трансформации n, равный отношению числа витков обмоток n = w1/w2 = 2, то ток I2 через сопротивление нагрузки R2 и мощность P2 в нагрузке будут равны:

I2 = U2/R2 = 50 В/100 Ом = 0,5 А
P2 = U2 I2 = 50 В х 0,5 А = 25 Вт.

Поскольку коэффициент полезного действия трансформатора равен 100%, то мощность в нагрузке равна мощности, которую трансформатор потребляет от генератора, то есть P1 = 25 Вт. Ток же в цепи генератора и обмотки w1 равен:

I1 = P1/U1 = 25 Вт/100 В = 0,25 А.

Сопротивление обмотки w1 для генераторов равно:

R1 = U1/I1 = 100 В/ 0,25 А = 400 Ом.

Следовательно, сопротивление R1 получилось в 4 раза больше, чем R2. Если мы повторим расчет для n = 3, то получим, что R1 будет в 9 раз больше R2 и т.д. Поэтому можно написать:

Таким образом, если к одной из обмоток трансформатора подключено сопротивление R2, то сопротивление другой обмотки для генератора переменного тока оказывается в n в квадрате раз больше.

Если трансформатор понижающий, то n больше единицы и сопротивление R1 получается больше сопротивления R2. Для повышающего трансформатора n меньше единицы и как видно из формулы (1) сопротивление R1 получается меньше сопротивления R2. Так как сопротивление R1 зависит только от величины сопротивления R2, то принято говорить, что R1 это — сопротивление, приведенное или пересчитанное к первичной обмотке.

Используя трансформаторы с различными коэффициентами трансформации можно получить приведенное сопротивление как больше, так и меньше R2.

На рис.3 показана наиболее распостраненная схема однотактного оконечного каскада на лучевом тетроде (или пентоде).

Нагрузкой лампы является сопротивление громкоговорителя Гр, пересчитанное в первичную обмотку w1 (но не сопротивление обмотки w1!). Как мы уже указывали, сопротивление звуковой катушки электродинамических громкоговорителей не превышает 5. 10 Ом. Большинство электронных ламп, предназначенных для работы в оконечных каскадах усилителей низкой частоты, отдает максимальную мощность при величинах нагрузочного сопротивления Ra 2,5. 10 кОм.

Преобразование низкоомного сопротивления громкоговорителя R2p в высокоомное сопротивление нагрузки Ra и осуществляется с помощью выходного трансформатора.

Нетрудно убедиться в том, что трансформатор должен быть понижающим, а коэффициент трансформации его может быть найден из формулы (1). Для реальных трансформаторов коэффициент полезного действия меньше 100%.

Необходимое число витков вторичной обмотки w2 в зависимости от сопротивления звуковой катушки громкоговорителя находим по формуле:

где w1 — число витков первичной обмотки, указанное в табл.1.

Таблица 1

* Пентодная часть лампы.
** Величина выходной мощности указана с учетом потерь в выходном трансформаторе.

В большинстве схем оконечных каскадов на лучевых тетродах или пентодах параллельно первичной обмотке включают конденсатор Сш. Иногда конденсатор Сш включают между анодом лампы и землей. Как известно, сопротивление звуковой катушки электродинамического громкоговорителя в значительной степени зависит от частоты и изменяется с частотой так, как это показано на рис.4.

Примерно по такому же закону изменяется с частотой и приведенное к первичной обмотке сопротивление, то есть сопротивление нагрузки оконечной лампы. Изменение сопротивления нагрузки лампы, приводит к увеличению коэффициента нелинейных искажений.

Сопротивление конденсатора, как известно, уменьшается с увеличением частоты. Поэтому параллельно первичной обмотке выходного трансформатора включают конденсатор Сш для того, чтобы сопротивление нагрузки лампы в пределах усиливаемой полосы частот оставалось постоянным. Емкость конденсатора Сш выбирают в пределах от 3000 пФ до 10000 пФ. Рабочее напряжение конденсатора Сш должно быть в 2. 3 раза больше напряжения источника анодного питания.

Типовые значения сопротивлений в цепи катодов для оконечных ламп и рекомендуемые режимы оконечных ламп приведены в табл. 1 . Для ламп 6П1П, 6П6С номинальная мощность этого сопротивления должна быть не менее 1 Вт, а для ламп 6П14П и 6П18П — не менее 0,5 Вт. Желательно применять сопротивления с допуском +/- 5%. Конденсатор Ск, блокирующий сопротивление автоматического смещения, должен иметь емкость не менее 10 мкФ для лампы 6П14П и не менее 5 мкФ для остальных ламп.

Для устойчивой работы оконечных ламп сопротивление Rc в цепи управляющей сетки не должно превышать 1 МОм.

Ультралинейный усилитель

Основное отличие ультралинейного усилителя ( рис.5 ) от обычного состоит в том, что экранирующая сетка лампы присоединяется не к плюсу источника питания, а к части витков первичной обмотки выходного трансформатора.

Постоянное напряжение на экранирующих сетках для схем рис.3 и рис.5 примерно одинаково. Однако в схеме ультралинейного усилителя на экранирующую сетку лампы поступает и переменное выходное напряжение, снимаемое с части первичной обмотки между выводами 1-2. При правильном выборе режима лампы нелинейные искажения в оконечном каскаде резко снижаются, а выходная мощность и усиление уменьшаются незначительно.

Частотная характеристика усилителя с трансформатором определяется в основном индуктивностью первичной обмотки L1 и индуктивностью рассеяния между первичной и вторичной обмотками трансформатора.
Индуктивность первичной обмотки выходного трансформатора выбирают такой, чтобы индуктивное сопротивление этой обмотки было больше пересчитанного в первичную обмотку сопротивления громкоговорителя. Это легко выполняется на средних звуковых частотах, на которых частотная характеристика каскада получается равномерной ( рис.6 ).

Как известно, с понижением частоты индуктивное сопротивление обмотки уменьшается, и поэтому оно будет шунтировать сопротивление нагрузки. А уменьшение сопротивления нагрузки снижает усиление на низших частотах. Чем меньше индуктивность первичной обмотки L1 выходного трансформатора, тем на более высоких частотах начинается завал частотной характеристики усилителя (пунктирная кривая на рис.6 ).

У реальных выходных трансформаторов вследствие рассеяния часть магнитных силовых линий, создаваемых переменным током, проходящим через первичную обмотку, замыкается, минуя витки вторичной обмотки. Это так называемый поток рассеяния, который не создает переменного напряжения на вторичной обмотке. На низших и средних частотах это уменьшение незначительно, но на самых высших частотах напряжение на нагрузке резко уменьшается.

Читайте также:  Тепловая завеса ступени мощности

Условно действие потока рассеяния можно представить себе как некоторую небольшую индуктивность, так называемую индуктивность рассеяния Ls, включенную последовательно с первичной обмоткой выходного трансформатора. На низших и средних частотах величина сопротивления индуктивности рассеяния много меньше значения пересчитанного сопротивления нагрузки. На самых высших частотах это сопротивление возрастает и уменьшает переменное напряжение на первичной, а следовательно и на вторичной обмотке. Чем больше поток рассеяния, тем больше индуктивность рассеяния и тем хуже частотная характеристика усилителя на высших частотах (пунктирная линия на рис.6 ).

Уменьшение индуктивности рассеяния достигается тщательным изготовлением выходного трансформатора и специальным выполнением обмоток. В простейшем случае сначала наматывается половина витков первичной обмотки, затем вторичная и поверх нее остальные витки первичной обмотки. Части первичной обмотки соединяются последовательно, то есть конец первой половины с началом второй.

В однотактных выходных каскадах на лампах через первичную обмотку выходного трансформатора всегда протекает постоянный ток, который намагничивает сердечник трансформатора. Это приводит к двум неприятным явлениям.

Во-первых, уменьшается выходная неискаженная мощность усилителя. Поэтому при одной и той же неискаженной мощности трансформатор, работающий с постоянным подмагничиванием, должен иметь большие размеры, чем трансформатор без подмагничивания.

Во-вторых, намагничивание сердечника постоянным током вызывает уменьшение магнитной проницаемости материала сердечника. Это снижает индуктивность первичной обмотки выходного трансформатора, что в свою очередь приводит к уменьшению усиления каскада на самых низших частотах, то есть к появлению частотных искажений.

Для ослабления влияния постоянного подмагничивания сердечник следует собирать с зазором 0,1. 0,2 мм между Ш-образными пластинами и перемычками. В этот зазор укладывается бумажная прокладка толщиной 0,1. 0,15 мм.

Двухтактные усилители

Принципиальная схема двухтактного усилителя на триодах приведена на рис.7 .

Из схемы видно, что постоянная составляющая анодного тока каждой лампы протекает через половину первичной обмотки выходного трансформатора. Направление тока в половинах обмоток противоположно и поэтому результирующее магнитное поле в сердечнике оказывается равным разности полей, создаваемых током каждой лампы. При равенстве числа витков половин обмотки и анодных токов ламп магнитные поля компенсируют друг друга и результирующее магнитное поле в сердечнике оказывается равным нулю. Это является одним из важных преимуществ двухтактной схемы.

Отсутствие намагничивания сердечника постоянным током — постоянного подмагничивания — позволяет выбирать сердечник меньших размеров, чем для однотактной в усилителях с одинаковой выходной мощностью. Кроме того, отпадает необходимость в зазоре в сердечнике.

На сетки ламп Л1 и Л2 подаются (обычно с фазоинвертора) два одинаковых по амплитуде, но противоположных по фазе напряжения. Поэтому анодные токи ламп также изменяются в противофазе, то есть когда анодный ток одной лампы увеличивается, анодный ток второй лампы уменьшается ( рис.8 ).

Но поскольку половины первичной обмотки выходного трансформатора включены встречно, то переменное магнитное поле в сердечнике оказывается пропорциональным арифметической сумме анодных токов ( рис.8 в ). Поэтому напряжение на вторичной обмотке выходного трансформатора будет вдвое больше напряжения, которое было бы при работе одной лампы.

Если каждая из ламп двухтактной схемы развивает выходную мощность Рвых, то общая выходная мощность двухтактной схемы будет равна 2Рвых. Такую же мощность мы могли бы получить, если бы включили две лампы параллельно в однотактной схеме, однако двухтактная схема имеет целый ряд достоинств, важнейшими из которых являются отсутствие постоянного подмагничивания сердечника выходного трансформатора; меньшие нелинейные искажения за счет отсутствия четных гармоник.

Усилительные каскады могут работать в нескольких режимах, из которых в усилителях НЧ используются режимы класса А, В, АВ, АВ1, АВ2.

Режим класса А. Напряжение смещения на управляющих сетках ламп — рабочая точка — усилителя класса А выбирается так, чтобы переменное напряжение сигнала на сетках ламп не выходило за пределы прямолинейного участка сеточной характеристики лампы ( рис.9а ).

Рис.9а

Показатели усилителей в режиме класса А: малые нелинейные искажения; анодный ток покоя лампы больше переменной составляющей анодного тока, в силу чего коэффициент полезного действия невелик и составляет 30. 40%.

Режим класса В. В режиме класса В рабочая точка выбирается на нижнем сгибе сеточной характеристики ламп ( рис.9б ). При этом анодный ток покоя лампы близок к нулю, поэтому через лампу протекает анодный ток только при положительных полуволнах входного напряжения. Режим класса В применим лишь в двухтактных схемах. В этих схемах лампы в плечах работают поочередно: во время одного полупериода входного напряжения анодный ток проходит через одну лампу, а во время другого полупериода — через другую лампу.
Достоинством режима класса В является его высокий к.п.д. — до 60. 75%. Следует иметь ввиду, что для усилителей режима В нельзя создавать смещение на сетки ламп с помощью сопротивлений в цепи катода.

Рис.9б

Режим класса АВ. Режим класса АВ занимает промежуточное положение между режимами А и В. Напряжение смещения на управляющей сетке выбирают меньше, чем в усилителе класса В, но больше, чем в усилителе класса А ( рис.9в ). Вследствие этого усиление слабых сигналов в этом режиме происходит в классе А, а сильных — в классе В. Нелинейные искажения в усилителе режима АВ незначительно выше искажений в режиме А, а к.п.д. значительно больше, особенно при больших амплитудах усиливаемого сигнала. Режим АВ используется только в двухтактных усилителях.

Рис.9в

Усилители режима АВ подразделяются на две группы: АВ1, при котором сеточные токи отсутствуют, и АВ2, в котором работа происходит с сеточными токами. Выше мы говорили о различных режимах для усилителей на электронных лампах, однако все сказанное целиком относится и к транзисторным усилителям.

Рассмотрев кратко режимы работы, мы сможем объяснить, почему в двухтактной схеме можно получить больше, чем в однотактной схеме, выходные мощности и к.п.д. В режиме В ток через лампы проходит лишь в течение половины периода, а в режиме класса АВ ток через лампы в каждом плече в течение одной половины периода значительно меньше, чем в течение другой половины периода. Поэтому оказывается возможным использовать лампу при анодных токах и анодных напряжениях, больших чем в режиме А.

Недостатки двухтактных схем

1. Необходимость использования как минимума двух ламп.
2. Необходимость применения фазоинверторов, что требует добавления специальной схемы.

Практическая схема двухтактного усилителя на двух лучевых тетродах (или пентодах) приведена на рис.10.

Рис.10

Она отличается от схемы рис.7 только способом создания смещения на управляющих сетках ламп. Величина емкости Ск выбирается в пределах 20. 100 мкФ.

Рекомендуемые режимы оконечных двухтактных каскадов по схеме рис.10 указаны в табл. 2.

Источник

Как работает оконечный усилитель мощности



Оконечный усилитель 300 Вт на транзисторах

Схема усилителя на транзисторах мощностью 300 Вт, хорошо подходит для работы с компактными динамиками или системами громкоговорителей низких или средних частот. Большим преимуществом такого усилителя, является использование общедоступных компонентов, интеграция всех основных средств защиты непосредственно на плату УМ.

Предложенная в этом обзоре схема усилителя на транзисторах комплементарной пары, способна передать в нагрузку мощность 300 Вт. Во многих случаях нам бывает нужен оконечный усилитель, который дает более 100 Вт на выходе, что многими считается высокой средней мощностью.

Итак, если нам требуется мощность для небольшого помещения, клуба, открытого пространства, а также для требовательного домашнего использования, эта конкретно та схема, что вам нужно. Она не представляет трудностей ни в сборке, ни в материалах. На что следует обратить внимание, так это на механическую часть конструкции, корпус, систему охлаждения и т.д.

Принципиальная схема усилителя на транзисторах

Схема усилителя на транзисторах Q1-Q9 представляет собой устройство с высоким коэффициентом усиления и малой мощностью, конечный силовой каскад — усилитель напряжения. Вход состоит из двух симметричных дифференциальных усилителей Q1-2 и Q5-6, управляемых источником тока Q3-4, которые питают каждый транзистор этого каскада током 0,7 мА. Резисторы в эмиттерах транзисторов стабилизируют усиление и линейность каскада.

Руководство по настройке: схема усилителя на транзисторах 300 Вт

Ток покоя последней ступени, а также тепловое равновесие регулируются через Q8 — TR1 на уровне 200 мА. Q12-15 защищает выходные транзисторы, контролируя ток и напряжение на концах R35-45 соответственно и ограничивают ток базы, если они превышают заданный предел. Диоды D4-6 защищают Q10-11 от обратных токов. Стабилизация рабочей частоты усилителя достигается за счет использования компенсации емкостей, таких как C6,11,12, и RC-цепей R31/C10 и R46/C15.

Все транзисторы, обозначенные пунктирной линией, должны быть установлены на основном общем теплоотводе, чтобы получить необходимую тепловую информацию от радиатора силового транзистора со схемой защиты. В любом случае, схема усилителя на транзисторах предусматривает правильно использовать радиаторы больших размеров в паре с вентилятором, чтобы отвод тепла (особенно, если усилитель работает долго и на большой мощности) был удовлетворительным. Также можно использовать схему защиты от постоянного тока и функцию плавного пуска.

Для многих приложений ничто не заменит громкоговорители с низким КПД, наружные звуковые системы, или может быть, вам нравится полный динамический диапазон усилителя большой мощности. Какими бы ни были ваши требования, этот сверхмощный модуль должен соответствовать вашим требованиям. Как это работает: Усилитель можно разделить на три отдельные части.

Усилитель высокой мощности на транзисторах 300 Вт

Это: входной каскад, который состоит из Q1-Q9, драйвера с высоким коэффициентом усиления и низкой мощностью; выходной или силовой каскад имеет коэффициент усиления по напряжению только четыре, но огромный выигрыш по мощности; и блок питания. Входной каскад представляет собой дополнительную дифференциальную цепь, каждая сторона которой имеет свой собственный источник тока.

Каждый транзистор на этом этапе работает с током коллектора около 0,7 мА. Эмиттерные резисторы используются для стабилизации усиления и улучшения линейности. Выходная цепь Q1-Q5 управляет транзисторами Q7 и Q9. Последние представляют собой фактически два источника постоянного тока с током коллектора около 7 мА. При поступлении входного сигнала эти «источники тока» модулируются противофазно — ток коллектора одного уменьшается, а другого увеличивается.

Такая конфигурация дает неплохой выигрыш. Между базами этих двух транзисторов находится транзистор Q8, чувствительный к температуре смещения. Напряжение на Q8 можно регулировать с помощью TR1, тем самым устанавливая ток смещения покоя для выходного каскада. Выходной каскад Q10-Q11, Q13-Q14 и Q16-17 имеет коэффициент усиления около пяти, устанавливаемый резисторами R44 и R28 плюс R29.

Диоды D4 и D6 предотвращают обратное смещение Q10 и Q11 (иначе выход будет ограничен). Защиту выходных транзисторов обеспечивают Q12 и Q15, которые контролируют как ток, так и напряжение на выходных транзисторах и блокируют базовый ток, если предел превышен. Стабилизация частоты обеспечивается конденсаторами C6, C11, C12 и RC цепями R31/C10 плюс R46/C15. Частотная характеристика усилителя задается C1 и C7 (нижний предел), C6 устанавливает верхний предел частоты.

Все транзисторы, находящиеся внутри прерывистой линии, размещены на алюминиевом уголке, а сам уголок прикручен к подходящему радиатору. Транзисторы Q7, Q10, Q11, Q8, Q9, Q13, Q14, Q16 и Q17 должны быть установлены на этом алюминиевом уголке с использованием изоляционных прокладок и теплопроводной пасты.

Читайте также:  Микшер предусилитель с усилителем мощности

Источник

Как работает оконечный усилитель мощности

Формально предоконечные каскады (драйверы, от английского слова drive — возбуждать, задавать, раскачивать) относятся к усилителям напряжения, т. е. к предварительным каскадам, однако мы умышленно говорим о них в этом, а не в предыдущем параграфе, чтобы подчеркнуть, что по характеру работы и по режимам использования драйверы значительно ближе к оконечным усилителям, т. е. усилителям мощности.

Для Hi-Fi усилителей характерна значительная величина выходной мощности порядка 15-50 вт. Это значит, что для возбуждения (раскачки) оконечного каскада без заметных нелинейных искажений уже требуется мощность порядка 1-5 вт, при напряжении до 25-35 в, а если учесть требования к уменьшению нелинейных искажений, то становится ясным, что обычные маломощные триоды не могут обеспечить возбуждения мощных оконечных ламп. Поэтому логичным и оправданным становится использование в последнем каскаде усиления напряжения мощных ламп.

Еще в большей мере сказанное относится к транзисторным усилителям, так как для мощных транзисторов коэффициент усиления по мощности редко превышает цифру 10. Для таких схем оправдано включение не одного, а двух предоконечных каскадов с последовательным возрастанием мощности в отношении от 5:1 до 8:1.

Возможно, что теоретически более правильно предоконечные каскады во всех случаях делать трансформаторными или дроссельными, чтобы получить наибольшую величину коэффициента использования по анодному напряжению ξ, однако есть несколько соображений, почему этого делать не следует.

Трансформаторный каскад всегда вносит заметные частотные искажения, а при мощностях свыше 1-2 вт и ощутимые нелинейные искажения. К тому же трансформаторы относительно дороги, сложны и трудоемки в изготовлении, тяжелы и громоздки, чувствительны к магнитным наводкам и одновременно являются источником наводок звуковой частоты для других цепей усилителя (в первую очередь входных).

В то же время в распоряжении радиолюбителей сейчас имеются отличные лампы и транзисторы средней мощности, широкополосные и экономичные, позволяющие без труда получить неискаженную мощность порядка 2-4 вт на активном сопротивлении нагрузки. К ним в первую очередь нужно отнести лампы типов 6П15П, 6Э1П, 6Ф3П, 6Ф4П, 6Ф5П, 6Ж5П, 6Ж9П и транзисторы серий П601 — П603, 1Т403-А — 1Т403, П701 — П702, КТ801-А и др.

Впрочем, если для ламповых предоконечных усилителей мы за реостатные схемы, то в транзисторных усилителях к этому вопросу нужно подходить более осторожно. В ряде случаев по соображениям более простого согласования целесообразно использовать трансформаторную связь. На рис. 28 и 29 приведены схемы предоконечных усилителей на лампах и транзисторах.

Рис. 28. Предоконечные каскады для возбуждения мощных оконечных ламп (35-100 вт). а - на лампе 6Ж5П (Рвых = 0,7 вт); б - на лампе 6П15П (Рвых = 1,5 вт); в - двухтактный драйвер на лампе 6Н6П с балансировкой по постоянному и переменному току
Рис. 28. Предоконечные каскады для возбуждения мощных оконечных ламп (35-100 вт). а — на лампе 6Ж5П (Рвых = 0,7 вт); б — на лампе 6П15П (Рвых = 1,5 вт); в — двухтактный драйвер на лампе 6Н6П с балансировкой по постоянному и переменному току

Рис. 29. Предоконечные каскады на транзисторах. а - трансформаторный каскад с индуктивной линеаризирующей обратной связью; б - эмиттерный повторитель на транзисторе 1Т403 А; в -
Рис. 29. Предоконечные каскады на транзисторах. а — трансформаторный каскад с индуктивной линеаризирующей обратной связью; б — эмиттерный повторитель на транзисторе 1Т403 А; в — ‘двухэтажная’ двухтактная схема с трансформаторным входом и однотактным выходом

Оконечные усилители мощности целесообразно разделить на высокочастотные и низкочастотные. Такое разделение имеет смысл потому, что в двухканальных усилителях соотношение мощностей НЧ и ВЧ каналов не должно быть равно единице, а поэтому и схема и конструкция более мощных НЧ каскадов, рассчитанных на номинальную мощность 25-50 вт, будут иными, чем для ВЧ каскадов с выходной мощностью 4-10 вт. И хотя в ряде случаев можно сделать одноканальный широкополосный УНЧ мощностью 10-15 вт с разделением спектра на выходе индуктивно-емкостными фильтрами, более высокие качественные показатели обеспечивает система с разделением каналов на входе и самостоятельными выходами на разные акустические системы. При этом удается устранить так называемые интермодуляционные искажения — искажения, обусловленные паразитной модуляцией высокочастотных составляющих сигнала низкочастотными.

Для оконечных НЧ каскадов мощностью до 10-12 вт радиолюбители в подавляющем большинстве случаев используют лампы тира 6П14П отчасти потому, что эти лампы довольно легко обеспечивают получение указанной мощности, но в основном потому, что других подходящих для этой цели ламп у нас, к сожалению, нет. Такую устаревшую, хотя и очень неплохую лампу, как 6П3С (6L6) в наше время рекомендовать нельзя, а более мощных специальных ламп для оконечных каскадов УНЧ по типу немецкой EL-34 наша промышленность не выпускает.

Читайте также:  Воздушная линия электропередач мощностью от 330 750 кв называется

Нередко пытаются путем форсирования режима получить большую мощность от тех же ламп 6П14П, однако такой путь совершенно недопустим из-за резкого ухудшения надежности усилителя и возрастания нелинейных искажений при появлении сеточного термотока.

Учитывая сказанное, мы рекомендуем радиолюбителям применять лампы 6П14П в любых двухтактных схемам только при мощностях, не превосходящих 10 вт. При большей выходной мощности надо переходить на такие явно не «низкочастотные» лампы, как 6П31С, 6П36С, 6П20С, ГУ-50, 6Н13С (6Н5С) как в классических двухтактных и ультралинейных схемах, так и в менее знакомых радиолюбителям мостовых схемах, называемых также двухтактно-параллельными.

Первые три из указанных ламп предназначены для использования в оконечных каскадах строчной развертки телевизоров и позволяют снимать с двух ламп мощность не менее 25 вт, генераторная лампа ГУ-50 при анодном напряжении 500-750 в (а она по паспорту имеет Uа.раб = 1000 в) легко отдает в двухтактной схеме мощность 40-60 вт; двойной триод 6Н13С, сконструированный специально как управляющая лампа в схемах электронных стабилизаторов напряжения, имеет очень низкое внутреннее сопротивление и при сравнительно небольшом анодном напряжении позволяет получить в обычной двухтактной схеме мощность не менее 15 вт (на один баллон), а при включении в каждом плече по два триода параллельно (два баллона) в обычной двухтактной и в мостовой схемах обеспечивает выходную мощность 25-30 вт. Используя перечисленные лампы, радиолюбитель получает большой выбор для творческой деятельности. На рис. 30 приведены несколько схем оконечных каскадов с указанными лампами.

Рис. 30. Мощные оконечные каскады низкочастотного частичного тракта УНЧ. а - на лампах 6П36С в ультралинейном включении; б - на лампах ГУ-50 в двухтактно-параллельной схеме; в - на лампах 6Н13С с балансировкой в цепи фиксированного смещения
Рис. 30. Мощные оконечные каскады низкочастотного частичного тракта УНЧ. а — на лампах 6П36С в ультралинейном включении; б — на лампах ГУ-50 в двухтактно-параллельной схеме; в — на лампах 6Н13С с балансировкой в цепи фиксированного смещения

Поскольку все эти схемы мы рассматривали как низкочастотные, т. е. рассчитанные на ограниченную полосу пропускания (не свыше 5-8 кгц), ничего не говорилось о выходных трансформаторах, дросселях, и автотрансформаторах. Все они — самые обычные, собранные на Ш-образных или ленточных сердечниках из простой трансформаторной стали толщиной 0,35 мм.

К конструкции каркаса и обмоткам не предъявляется повышенных требований, за исключением высокой степени симметрии отдельных половин первичной обмотки. Это требование особенно существенно для ультралинейных схем включения оконечных ламп. Величины индуктивности рассеяния и емкости первичной обмотки не существенны.

Вторичные обмотки при мощностях свыше 10 вт надо наматывать возможно более толстым проводом для уменьшения активных потерь. Желательно сделать несколько отводов, чтобы подобрать наилучший режим работы оконечного каскада. Подробнее мы рассмотрим этот вопрос в следующем параграфе.

Высокочастотные оконечные каскады двухканальных Hi-Fi усилителей существенно отличаются от низкочастотных, поэтому и рекомендации относительно них будут другими. Прежде всего это относится к типам ламп и транзисторов.

Поскольку мощность высокочастотных каналов даже в усилителях экстра-класса лежит в пределах 10-12 вт, наиболее подходящими будут лампы 6П14П и 6Н13С. Наилучшие схемы включения — двухтактная ультралинейная, мостовая на 6П14П в триодном включении и «двухэтажная» на 6Н13С.

Относительно последней схемы, наиболее часто встречающийся вариант которой приведен на рис. 31, можно сказать, что хотя она и не нова в теоретическом смысле, однако массовое распространение в радиовещательной аппаратуре получила только в 1960-1965 гг. Как это нередко бывает, схема стала очень распространенной, причем, говоря о достоинствах схемы, обычно умалчивали о ее недостатках. Попробуем объективно оценить и те и другие.

Рис. 31. Одна из наиболее распространенных схем оконечного каскада с последовательным включением ламп по постоянному току
Рис. 31. Одна из наиболее распространенных схем оконечного каскада с последовательным включением ламп по постоянному току

Последовательное включение двух ламп по постоянному току равносильно тому, что по переменному току обе они относительно нагрузки включены параллельно, в силу чего их общее внутреннее сопротивление фактически вчетверо меньше, чем у обычного двухтактного каскада. Если для такой схемы взять лампы, внутреннее сопротивление которых ниже обычного, а в качестве нагрузки использовать сравнительно высокоомные громкоговорители, то оказывается, что выходной трансформатор по расчету имел бы в этом случае коэффициент трансформации, близкий к единице или, во всяком случае, измеряемый единицами.

Тогда оказывается возможным подключить нагрузку к лампам непосредственно, без выходного трансформатора. Это, разумеется, является безусловным достоинством схемы.

Однако за это достоинство приходится дорого расплачиваться. Прежде всего непосредственное включение нагрузки все-таки оказывается невозможным из-за наличия в точках ее включения половины напряжения источника питания (120-150 в). Поэтому громкоговорители приходится включать через разделительный конденсатор, емкость которого прямо связана с активным сопротивлением нагрузки и нижней границей полосы пропускания.

Читайте также:  Введение для производственная мощность

Действительно, если допустимая потеря напряжения полезного сигнала на разделительном конденсаторе составляет 10% от величины самого сигнала, то при RH = 20 ом и f нижн = 40 гц реактивное сопротивление конденсатора не должно превышать 2 ом, откуда его емкость будет равна:

Ясно, что такую емкость может иметь только электролитический конденсатор, но при этом нужно помнить, что его рабочее напряжение должно быть по крайней мере не ниже полного напряжения источника питания, т. е. 300-350 в. И тогда оказывается, что стоимость такого конденсатора ничуть не ниже стоимости выходного трансформатора, тем более, что трансформатор в отличие от конденсатора радиолюбитель в случае необходимости всегда может изготовить сам.

Конечно, можно изготовить громкоговоритель с сопротивлением звуковой катушки не 20, а 200 ом, что позволит при тех же условиях уменьшить емкость разделительного конденсатора до 200 мкф, однако в этом случае резко возрастает стоимость громкоговорителя.

Впрочем, это не единственный недостаток данной схемы. Второй состоит в том, что при последовательном включении ламп по постоянному току к каждой из них оказывается приложена только половина напряжения анодного источника, поэтому схема может хорошо работать только на специальных лампах, номинальное анодное напряжение которых не превышает 100-150 в. Однако большинство ламп подобного типа имеют незначительную максимальную отдаваемую мощность, редко превышающую единицы ватт.

Кроме того, исследования показали, что при использовании пентодов эта схема принципиально несколько асимметрична, что делает ее мало пригодной для оконечных НЧ каскадов Hi-Fi усилителей.

В высокочастотных каскадах первый недостаток сразу же отпадает, поскольку при выбранных в предыдущем расчете величинах и нижней границе ВЧ канала fнижн = 2000 гц величина емкости разделительного конденсатора становится равной

причем в этом случае десятипроцентная потеря сигнала будет иметь место только в самой худшей, практически нерабочей части полосы пропускания, а на fверх = 20 кгц потери сигнала составят всего лишь 1%. Кроме того, требуемая выходная мощность для оконечного ВЧ каскада значительно меньше, чем для НЧ каскада, что позволяет использовать в этой схеме двойной триод 6Н13С, имеющий низкое внутреннее сопротивление и хорошо работающий при низких анодных напряжениях. Практическая схема такого каскада приведена на рис. 32.

Рис. 32. Практическая схема
Рис. 32. Практическая схема ‘двухэтажного’ оконечного каскада на двойном триоде 6Н13С (6Н5С)

Если мощность ВЧ канала не превышает 2-3 вт, можно собрать оконечный каскад по схеме рис. 33 на дампах типов 6Ф3П или 6Ф5П. Выходной трансформатор для этой схемы собирают на ленточном сердечнике при толщине ленты не более 0,2 мм либо на Ш-образном пермаллое. Для того, чтобы ультралинейная схема дала ощутимый результат и нелинейные искажения действительно были порядка 0,2-0,5%, точку отвода первичной обмотки нужно в каждом случае подбирать опытным путем непосредственно по результатам измерений к.н.и. в процессе налаживания усилителя. Для этого при намотке трансформатора у каждой половины первичной обмотки нужно предусмотреть по 4-6 отводов.

Рис. 33. Двухтактный высокочастотный оконечный каскад на лампах 6Ф3П или 6Ф5П (Рвых = 2,5 вт)
Рис. 33. Двухтактный высокочастотный оконечный каскад на лампах 6Ф3П или 6Ф5П (Рвых = 2,5 вт)

Для транзисторных усилителей «двухэтажная» схема, напротив, оказывается предпочтительнее всех остальных. Это объясняется низкими величинами внутреннего сопротивления мощных транзисторов и коллекторного напряжения (по сравнению с лампами). Поэтому обеспечивается отличное согласование каскада с нагрузкой даже при использовании обычных низкоомных громкоговорителей, например, типа ВГД.

Кроме того, разделительный конденсатор оказывается небольших размеров даже при емкости 2000-5000 мкф, поскольку его рабочее напряжение не превышает 20-30 в. Такие схемы широко распространены и радиолюбителям хорошо известны, поэтому мы ограничимся приведением на рис. 34 одной из них. Напомним только, что привычные для этих схем типы транзисторов П201-П203, П4, МП214-МП217 оказываются непригодны для оконечных каскадов высокочастотных Hi-Fi усилителей из-за низкой граничной частоты усиления, поэтому мы рекомендуем при небольших мощностях использовать радиочастотные генераторные транзисторы типов П601-П603, П701-П702 и др.

Рис. 34.
Рис. 34. ‘Двухэтажный’ оконечный каскад на транзисторах типа 1Т403А (Рвых = 2,0 вт)

Так же хорошие результаты обеспечивают и мостовые схемы на четырех транзисторах, одна из которых приведена на рис. 35.

Рис. 35. Оконечный каскад по мостовой схеме на четырех транзисторах
Рис. 35. Оконечный каскад по мостовой схеме на четырех транзисторах

Источник